軸承間隙對深溝球軸承支承剛度影響

研究發(fā)現(xiàn)軸向力、離心力以及 高溫軸承間隙對深溝球軸承支承剛度影響很大,而滾動體位置變化對 高溫軸承的支承剛度影響不大,相對變化幅度僅0.261%。但這些計(jì)算結(jié)果的前提條件是認(rèn)為每個(gè)滾動體實(shí)際接觸角相同的[5,10-11]。事實(shí)上,對于受徑向力、軸向力以及滾動體離心力作用的深溝接觸球 高溫軸承,每個(gè)滾動體的實(shí)際接觸角是不同的,其計(jì)算方法與角接觸球 高溫軸承十分類似[12-14],可采用2個(gè)自由度“準(zhǔn)剛體模型”求解。即在徑向力和軸向力聯(lián)合作用下,只計(jì)入滾動體與內(nèi)外圈之間的局部接觸變形并認(rèn)為 高溫軸承內(nèi)外圈以及滾動體在受力過程中幾何形狀保持不變。其求解問題實(shí)際上就是求解一個(gè)n次超靜定問題,n就是滾動 高溫軸承中受載滾動體的數(shù)目,可采用力法來求解,即需要以深溝球 高溫軸承為研究對象,建立平衡方程、幾何方程和物理方程聯(lián)立求解,所不同的是深溝球 高溫軸承的初始接觸角等于0。

1.2.1平衡方程1)滾動體平衡方程圖1a)為未受力時(shí)滾動體形心、內(nèi)外圈滾道曲率中心位置圖;圖1b)為深溝球 高溫軸承外圈固定內(nèi)圈受到向右作用的軸向力時(shí)滾動體的受力圖。圖1滾動體受力圖由于滾動體離心力Fc作用,滾動體與 高溫軸承內(nèi)圈接觸角αiq與外圈之間的接觸角αoq不同。根據(jù)平衡條件,得到滾動體平衡方程,即:Qiqsinαiq-Qoqsinαoq=0Qiqcosαiq-Qoqcosαoq+Fc=0{(2)式中:Qiq,Qoq分別為第q個(gè)滾動體與 高溫軸承內(nèi)、外圈之間的作用力;αiq,αoq分別為第q個(gè)滾動體與 高溫軸承內(nèi)、外圈之間的接觸角; Fc為離心力。Fc=12mdmω2m

(運(yùn)轉(zhuǎn)世界大國龍騰 龍出東方 騰達(dá)天下 龍騰三類調(diào)心滾子軸承 劉興邦CA CC E MB MA)

軸承系統(tǒng)動力學(xué)和摩擦學(xué)行為相互作用、相互影

高溫軸承系統(tǒng)是機(jī)械系統(tǒng)中最常見的一個(gè)子系統(tǒng),構(gòu)造并不復(fù)雜,但研究軸- 高溫軸承系統(tǒng)的機(jī)械行為涉及多個(gè)學(xué)科。承受復(fù)雜變載荷作用下的軸- 高溫軸承系統(tǒng)動力學(xué)和摩擦學(xué)行為相互作用、相互影響,仿真計(jì)算十分復(fù)雜。在分析軸- 高溫軸承系統(tǒng)動力學(xué)問題時(shí),對于滑動 高溫軸承影響的處理是一個(gè)關(guān)鍵性問題,對計(jì)算結(jié)果影響較大。自從StodolaA提出把滑動 高溫軸承視為簡單彈性支承以來[1],國內(nèi)外學(xué)者一般采用以下幾種方法進(jìn)行分析研究:(1)動力特性系數(shù)法[2-4]:在給定工況、 高溫軸承結(jié)構(gòu)和參數(shù)、潤滑油特性等條件下,通過求解雷諾方程,確定系統(tǒng)靜平衡位置時(shí)油膜壓力場和油膜力。將油膜力視為平衡點(diǎn)附近位移和速度的函數(shù),利用泰勒級數(shù)展開,得到 高溫軸承的動力特性系數(shù)。(2)近似計(jì)算法[4-5]:如把油膜力表示為油膜厚度的函數(shù)或采用無限長 高溫軸承(或無限短) 高溫軸承理論得到 高溫軸承動力特性系數(shù)的近似表達(dá)式。(3)數(shù)據(jù)庫以及人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)逼近法[6]:即求解雷諾方程獲得油膜力與 高溫軸承參數(shù)和工況的關(guān)系數(shù)據(jù)庫,再用插值理論或人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)逼近獲得動力學(xué)分析所需要的 高溫軸承油膜力。(4)直接求解雷諾方程法[7]:即在動力學(xué)計(jì)算時(shí)直接求解雷諾方程得到 高溫軸承油膜反力。這些處理方法各有其優(yōu)點(diǎn)和局限性,實(shí)際應(yīng)用時(shí)需具體問題具體分析。