上海閩鋼tes：a1a3a1a6a6a3a6a6a8a1a9a9
GH3039合金的供應(yīng)狀態(tài)薄板具有良好的熱加工工藝塑性和良好的沖壓性能。可以用用氬弧焊、點(diǎn)焊或縫焊等方法焊接，其焊接性能優(yōu)良，氬弧焊裂紋傾向性小。焊接特點(diǎn)與GH3030合金接近?？膳cGH1140、GH3030和GH3044等合金組合進(jìn)行焊接。合金中不析出有害相，組織穩(wěn)定性較好，在高溫下長(zhǎng)期工作時(shí)，有產(chǎn)生沿晶界氧化傾向。

GH3039高溫合金化學(xué)成分

元素

C

Cr

Ni

Mo

Al

Ti

Fe

Si

Mn

Cu

min

19.0

Bal

1.8

0.35

0.35

0.90

max

0.08

22.0

2.3

0.75

0.75

3.0

1.30

0.012

0.02

0.8

0.4

0.2

熱處理制度

冷軋板、絲材、管材、冷拉棒材、鍛件：1050℃-1090℃，空冷或爐冷。

密度：8.3

品種

熱處理方式

抗拉強(qiáng)度

σb/MPa

屈服強(qiáng)度

σp0.2/MPa

延伸率

σ5?/%

收縮率

Ψ/%

布氏硬度

HBS

冷軋板

固溶+時(shí)效

735

-

40

-

-

棒材

固溶+時(shí)效

735

-

40

-

-

GH3039熱處理制度

A)熱軋板材、冷軋薄板、冷軋帶材，（1050~1090）℃/AC。其中：δ≤3mm，保溫(8~12)min;δ3mrn~5mm，保溫（12～16）min;

B))熱軋和鍛制棒材，(1050～1080)℃/AC或OQ；

C)冷拔管材，(1050～1080)℃/AC或WQ。

分析與討論

宏觀檢查發(fā)現(xiàn)：直徑為R2的縱向孔加工深度超出圖紙?jiān)O(shè)計(jì)要求4mm，從而導(dǎo)致縱孔邊緣與直角交匯形成尖角，造成應(yīng)力集中，在交變載荷的作用下形成裂紋源。

化學(xué)成分分析結(jié)果表明浮動(dòng)盤用材質(zhì)符合標(biāo)準(zhǔn)GB/T 3077-1999《合金結(jié)構(gòu)鋼》40CrNiMoA鋼的成分要求。

硬度測(cè)試結(jié)果表明浮動(dòng)盤硬度高出技術(shù)要求值，造成這種原因可能是調(diào)質(zhì)過程中熱處理工藝不

當(dāng)造成的，由于未提供此材料的具體熱處理狀態(tài)，故無法定論◎。在硬度偏高的情況下，后續(xù)機(jī)加工性能差，致使整個(gè)工件的表面加工十分粗糙，有明顯的加工刀痕，沒有達(dá)到技術(shù)要求的表面粗糙度R3.2。

顯微分析顯示浮動(dòng)盤顯微組織為回火索氏體+少量的鐵素體，顯微組織、晶粒度和夾雜物檢驗(yàn)均未發(fā)現(xiàn)足以引起開裂的級(jí)別。斷口形貌分析可知為疲勞斷口，由疲勞源區(qū)、擴(kuò)展區(qū)、瞬斷區(qū)組成，疲勞源為孔邊緣與直角交匯處的尖角。
浮動(dòng)盤連接著齒輪和飛輪，并與其一起回轉(zhuǎn)傳遞運(yùn)動(dòng)。從現(xiàn)場(chǎng)了解到，在加工R2縱孔時(shí)，受加工能力和加工手段等因素的限制，由原來的銑削變?yōu)殂@，使得無法有效控制孔深及孔內(nèi)壁粗糙度。造成孔深超出設(shè)計(jì)要求，降低了材質(zhì)的有效厚度，且在孔邊緣及兩側(cè)直角交匯處出現(xiàn)尖角，容易形成應(yīng)力集中。最終在周期載荷的作用下形成裂紋源，且不斷擴(kuò)展，從而引起零件開裂失效。

結(jié)論

該浮動(dòng)盤失效是機(jī)加工未嚴(yán)格按設(shè)計(jì)要求執(zhí)行，縱孔表面粗糙，孔深超出設(shè)計(jì)要求，孔邊緣與兩側(cè)直角交匯處形成尖角，造成應(yīng)力集中。加上材質(zhì)熱處理工藝不當(dāng)，在周期載荷作用下最終疲勞開裂。

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