B3C（N10675）板，棒，管，鋼帶，線材，鍛件，鍛管，鍛板，鍛棒，圓棒，板材，薄板，無縫管，焊管，圓鋼，絲材

B3C（N10675）哈氏合金概述：

Hastelloy B3（N10675）是一種以鎳、鉬、鈷等元素組成的鎳基高溫合金，含鎳量約為65 %。 Hastelloy B3（N10675）鎳基合金材料是在哈氏合金B(yǎng)2的基礎上改進的新材料，提高了材料的熱穩(wěn)定性，從而提高了耐蝕性能，同時，改善了熱成型與冷成形性能。近年來，已經(jīng)越來越多地應用于化工裝備的生產制造中。

B3C（N10675）主要規(guī)格：

哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）無縫管、哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）鋼板、哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）圓鋼、哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）鍛件、哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）法蘭、哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）圓環(huán)、哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）焊管、哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）鋼帶、哈氏合金B(yǎng)3B3C（N10675）條、哈氏合金B(yǎng)3絲材及配套焊材、哈氏合金B(yǎng)3圓餅、哈氏合金B(yǎng)3扁鋼、哈氏合金B(yǎng)3六角棒、哈氏合金B(yǎng)3大小頭、哈氏合金B(yǎng)3彎頭、哈氏合金B(yǎng)3三通、哈氏合金B(yǎng)3加工件、哈氏合金B(yǎng)3螺栓螺母、哈氏合金B(yǎng)3緊固件。

B3C（N10675）化學成分

B3C（N10675）機械性能

B3C（N10675）物理性能

為了保證所詢價格準確合理，請您務必提供下述技術要求：

1. 哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）交貨狀態(tài)：鍛造、鑄態(tài)、退火態(tài)、固溶態(tài)、時效態(tài)等等；

2. 哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）外觀狀態(tài)：黑皮態(tài)、車光態(tài)、磨光態(tài)、酸洗態(tài)；

3. 哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）尺寸規(guī)格：公稱尺寸、公差范圍、定尺、不定尺、標準尺寸；

4. 哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）質量標準：GB、HB、GJB、AMS、GB/T、ASTM、ASME、JIS、JS、DIN、EN其它；

5. 哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）產品分類:棒材| 管材| 帶材| 絲材| 法蘭| 板材| 環(huán)件| 圓餅|鍛件|焊絲，可根據(jù)要求.

6. 哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）訂貨量；

7. 哈氏合金B(yǎng)3C（N10675）交期。

哈氏合金B3C（N10675）（N10675）材料膨脹節(jié)制作工藝論言

客戶的設計工藝參數(shù)及要求見表1。

2.2 滿足客戶工藝要求的設計參數(shù)

根據(jù)客戶位移量及疲勞設計壽命要求，確定膨脹節(jié)成型前的厚度及設計波數(shù)，依據(jù)GB/T12777-2008《金屬波紋管膨脹節(jié)通用技術條件》及ASTM B333《錦一鉬合金板、薄板和帶材》哈氏合金 B3C（N10675）材料的相關要求，合理確定膨脹節(jié)成型過程的彎曲半徑，并按GB/T12777-2008K金屬波紋管膨脹節(jié)通用技術條件》中的剛度及疲勞壽命計算公式進行校核。膨脹節(jié)的最終設計參數(shù)見表2：

2.3 默脹節(jié)工藝參數(shù)的計算與校核

依據(jù)GB/T12777-2008《金屬波紋管膨脹節(jié)通用技術條件》標準中無加強U型膨脹節(jié)的相應公式，對DN500膨脹節(jié)的各項應力、疲勞壽命、膨脹節(jié)的軸向剛度、軸向位移、平面失穩(wěn)壓力進行計算及校核，其結果詳見表3～表8。

2.4 膨脹節(jié)計算及校核結論

（1）膨脹節(jié)平面失穩(wěn)壓力0.74MPa>設計壓力0.15MPa，滿足膨脹節(jié)使用要求;

（2）膨脹節(jié)軸向整體位移 20mm、橫向位移10mm、角向位移1°狀態(tài)下，計算疲勞壽命為 7272次，滿足標準及客戶要求的疲勞壽命7000次;

2.5 膨脹節(jié)的詳細圖

根據(jù)客戶的條件圖以及要求，最終膨脹節(jié)的結構設計詳細圖見圖1∶

3 膨脹節(jié)制作技術方案

3.1 B3C（N10675）哈氏合金材料該產品的波紋管和內襯筒組件材質均為 ASTM B333 UNS N10675 ALLOY B3（以下簡稱為 B3）。B3是一種以鎳、鉬、鈷等元素組成的鎳基高溫合金，含鎳量約為65%。B3鎳基合金材料是在哈氏合金 B2 的基礎上改進的新材料，提高了材料的熱穩(wěn)定性，從而提高了耐蝕性能，同時，改善了熱成形與冷成形性能。近年來，已經(jīng)越來越多地應用于化工裝備的生產制造中。目前，國內暫無該材質波紋管的液壓成型經(jīng)驗可參考，且 B3板材較為貴重，為保證膨脹節(jié)產品的成型率，制作過程中針對以下幾個方面進行探討。

3.2原材料性能

此膨脹節(jié)B3板材共有1mm（波紋管管坯用料）和 3mm（內襯筒用料）兩種規(guī)格。采購時應滿足 ASTM B333標準，且固溶狀態(tài)交貨，原材料到廠后，應復驗原材料化學成分及力學性能，，確保板材性能符合標準要求。 為保證膨脹節(jié)成型過程中不因應力產生裂紋，且消除管坯卷制時產生的應力，并對焊縫進行性能恢復，對原材進行固溶處理，表 9 為波紋管管坯用1mm 的 B3材料實測固溶前后力學性能值與標準值對比。

由上表可以看出，B3板材在固溶熱處理后的抗拉強度和屈服強度變化不大，但延伸率有較為明顯的提升，有制干波紋管的壓制成。建議在液壓成型工序前增加了管壞的固溶執(zhí)外理。以提升管壞的冷變形能力。

3.3 熱處理 過程中的注意事項

B3 材料熱處理敏感行較強，熱處理的方式及溫度不當，材料容易造成角裂。在熱處理之前和熱處理過程中，應始終保持膨脹節(jié)清潔和無污染，這一點非常重要。在加熱過程中，膨脹節(jié)不能接觸硫、磷、鉛及其他低熔點金屬，否則會損害合金的性能，使合金變脆。加熱爐最好為電爐，如采用燃氣或燃油爐，燃料中的含硫量越低越好，根據(jù)材料廠家推薦，天然氣和液化石油氣中的硫的總含量不大干0.1%（V），城市煤氣中硫的含量不大于0.25g/m，燃油中硫含量應少于0.5%（W）為較好。

圖2為膨脹節(jié)成型后采用電爐固溶處理示意圖。圖 3為固溶處理后膨脹節(jié)（未涂抹耐高溫保護涂料），圖 4 為表面涂抹 KBC一12 耐高溫保護涂料，涂料與 B3材料在高溫時發(fā)生反應，B3表面被嚴重腐蝕見圖 5，導致的膨脹節(jié)最終報廢。

爐氣必須潔凈并以微還原性為宜，應避免爐氣在氧化性和還原性之間波動，加熱火焰不能直接接觸工件。 膨脹節(jié)入爐前心須支撐，誠免高溫下發(fā)生不良戀形。 藏脹節(jié)升溫速度尺可能快。心須待爐溫達到執(zhí)處理溫度后膨脹節(jié)才能入爐。 出爐后應快速水冷。用浸人法或全面積均勻噴淋，嚴整采用水管澆注。以防冷熱不均，導致發(fā)生異常變形或撕裂。

另一種方法就是熱成形，熱成型的優(yōu)點是可一次成形，能避免加工硬化，如果成形溫度能控制好，還可免去熱處理。但熱成形過程中溫度變化很大，日每個區(qū)域都有不同，甚至與模具直接接觸的表面可能要遠低于全屬內部的溫度。很難測量和控制。一日在加工過程中局部材料進人敏感溫度區(qū)。產生微裂紋等缺陷，便很難在后期的固溶熱處理中消除。經(jīng)過試驗，最終選擇了冷成形工夢步。成刊后整體固溶人理。壓制方法優(yōu)先選用模壓。

冷成形過程中，變形率較大時要采用分步成形工藝。分步成形要進行中間熱處理，宜選用固溶熱處理，溫度控制在1000℃以上。選擇固溶熱處理工藝，溫度達到 1060～1080℃。加工件最終壓制成形后還要再進行一次固溶熱處理，消除殘余的應力，避免影響后續(xù)的焊接質量。

3.4 焊接性能測試

B3 材料的拼接焊縫，應采用鎢極氬弧焊（GTAW）焊接方法，并采用純度 99.999%的氬氣保護，保證焊縫及熱影響區(qū)不被氧化，膨脹節(jié)焊接之前，必須采用刮刀的方式去除坡口和母材表面的附著物和氧化層，氧化膜和雜質的存在會影響焊縫和熱影響區(qū)的性能。

焊接應選用小電流，避免過慢的速度，不擺動，層間溫度控制在 100℃以下，采用正、背兩面氬氣保護，避免合金元素高溫氧化燒損。壓制前應將焊縫表面打磨光滑，去除焊縫表面較厚的氧化層并輔以酸洗。B3 材料焊縫 的氧化層很堅 硬，直接酸洗難以去除，在壓制成形過程中很容易產生細微的裂紋，對焊縫的性能造成影響。

波紋管管壞縱向焊接接頭經(jīng) 100%RT檢測后合格，符合GB16749一1997 中附錄 B合格要求。

3.5 冷壓成型件能 測 試

公司之前從未壓制過B3 材質的波紋管。國內也無參考先例證明B3波紋管是否可以冷壓成刑為了避免浪費 B3板材，我們在進行該任務號之前先行試壓了一件 DN200 的單波波紋管來測試 B3板材的冷變形能力。經(jīng)測試。B3板材的冷變形能力能滿足此膨脹節(jié)的變形率?；究梢员ＷC該產品的順利成刊。為保證材料的使用性能及消除成型過程中的殘余應力，成型后膨脹節(jié)應進行固溶處理。

3.6 翻邊結構的可行性

受客戶對產品總長度的限制，該膨脹節(jié)的波紋管與法蘭為直接翻邊連接，無兩端接管（如圖1 所示）。同時。為了避免波紋管波高過大干擾法二的連接螺栓。該波紋管兩個端波的波高小干中間波的波高。加大了波紋管的液壓成型難度。鑒于 B3板材的特殊性，先采用不銹鋼的管壞進行試壓，以測試模具的話用性及該波紋管型式的可行性。

經(jīng)測試，成型后的不銹鋼波紋管波形參數(shù)基本符合圖紙要求，翻邊情況良好，證明模具尺寸完全可以滿足波紋管的壓制需求。

3.7 內襯筒翻邊制作

此膨脹節(jié)的內襯筒為錐形翻邊管（如圖1 所示），由于翻邊量單邊為125mm;B3 材料的加工難度較大，為方便制造，將其拆分為翻邊環(huán)板和錐管兩部分，先沖壓出翻邊環(huán)板，再與錐管進行組焊，保證圖紙要求尺寸。同時，為了確保沖壓出的翻邊環(huán)板尺寸符合要求，在用 B3板材進行沖壓前，先用不銹鋼板材進行了沖壓測試，并不斷調整模具尺寸，以確保 B3 材質的翻邊環(huán)板能一次沖壓成功。經(jīng)試驗，最終翻邊結構內襯筒制造后符合圖紙要求。

3.8 哈氏合金B(yǎng)3膨脹節(jié)表面處理工藝

在產品酸洗鈍化前，先將試制的一件DN200 的波紋管在含60%的 HNO;溶液中行了酸洗鈍化，以驗證酸洗質量。結果，波紋管在酸洗鈍化過程中發(fā)生嚴重腐蝕現(xiàn)象，局部出現(xiàn)紙片式破損（如圖6 所示）。經(jīng)反復酸洗試驗發(fā)現(xiàn) B3材質不耐 HNO3腐蝕，與 HNO;發(fā)生反應。經(jīng)過反復試驗各種酸洗膏，試驗證明應采用不含硝酸的氫氟酸酸洗膏進行酸洗鈍化，酸洗后表面如圖 7 所示，能滿足材料的使用要求。

4 結語

經(jīng)過制作過程中各工序的反復試驗，，甲基丙烯酸甲酯（MMA）項目多波 B3材料膨脹節(jié) DZUF1.5一500-20/10/1試制成功，在試制的過程中技術難點總結如下，供大家參考、借鑒∶4.1 為保證膨脹節(jié)壓制過程中的質量，成型前管坯需進行固溶處理。

4.2 為保證波紋管的酸洗質量，應采用不含硝酸的氫氟酸酸洗膏進行酸洗鈍化。

4.3 為保證焊縫不被氧化，應采用純度 99.999%氬氣進行保護，并采用氬弧焊、小電流焊接。4.4 為保證材料性能的均勻行，應采用冷成型，成型后固溶處理的方式。

4.5 B3 材料在熱處理過程中，表面應潔凈、無油污等雜質，且不應涂抹高溫防氧化膏，以免與 B3材料在高溫下發(fā)生反應。

首先對UNSN10675其描述概括：

UNS N10675是一種鎳鉬合金，具有出色的抗點蝕，腐蝕和應力腐蝕開裂性能，并具有優(yōu)于B-2合金的熱穩(wěn)定性。這種合金對刀線和熱影響區(qū)的攻擊也有很大的抵抗力。B-3合金的改進的熱穩(wěn)定性使與B-2合金部件的制造相關的問題zui小化。這是由于降低了在B-3合金中沉淀有害的金屬間相的趨勢，從而在各種熱循環(huán)條件期間和之后提供了比B-2合金更大的延展性。