供應(yīng)優(yōu)質(zhì)HFe58-1-1鐵黃銅板HFe58-1-1鐵黃銅棒/管

添加了鎳元素的焊接接頭的熔合區(qū)明顯比添加鋅、 錫元素的接頭的熔合區(qū)要小， 并沒(méi)有將兩塊銅板焊透， 當(dāng)鎳元素存在于銅合金時(shí)， 會(huì)降低熔池的流動(dòng)性， 因此焊縫的熔深較小。 同時(shí)焊縫區(qū)的晶粒也出現(xiàn)了明顯的晶粒細(xì)化， 與添加鋅、 錫元素的焊縫相比， 并沒(méi)有出現(xiàn)明顯的柱狀晶粒， 因?yàn)樘砑拥逆囋赜兄诩?xì)化晶粒。 添加鎳元素的焊縫熔合區(qū)較小， 因此散熱條件較好， 溫度梯度較大， 有利于等軸晶的發(fā)展， 晶粒細(xì)化較好， 焊縫的力學(xué)性能優(yōu)良。 同時(shí)對(duì)于添加鎳元素的搭接接頭應(yīng)該適當(dāng)增大激光焊接時(shí)的脈沖能量， 使兩塊銅板完全焊透。

HFe58-1-1鐵黃銅標(biāo)準(zhǔn)：GB/T 13808-1992特性及適用范圍：HFe58-1-1鐵黃銅強(qiáng)度、硬度高，切削性好，但塑性下降，只能在熱態(tài)下 壓力加工，耐蝕性尚好，有腐蝕破裂傾向。HFe58-1-1鐵黃銅適用于熱壓和切削加工法制作的高強(qiáng)度耐蝕零件。

在焊接接頭拉伸過(guò)程中， 彈性階段是拉伸的最先進(jìn)入的階段， 在這個(gè)階段下， 應(yīng)力和應(yīng)變具有正比的關(guān)系； 在塑性階段， 隨著增加外力時(shí)間的延長(zhǎng)， 會(huì)導(dǎo)致焊接接頭產(chǎn)生明顯且均勻的塑性變形， 此時(shí)隨著應(yīng)力的增加， 焊接接頭的應(yīng)變也在不斷變大直至最后的斷裂階段。 表 4-1 是不同合金元素焊接接頭的抗拉強(qiáng)度數(shù)值， 通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出，不添加合金元素的焊接接頭和添加鋅元素的焊接接頭拉伸強(qiáng)度相差不大， 這是由于 H62銅合金中本身就含有鋅元素， 當(dāng)在搭接接頭中添加鋅元素后焊接接頭的拉伸強(qiáng)度稍微有所上升。 當(dāng)在焊接接頭中添加錫元素和鎳元素后， 焊接接頭的抗拉強(qiáng)度下降較多， 其中添加錫元素后焊接接頭抗拉強(qiáng)度下降最多， 焊接接頭抗拉強(qiáng)度在 13Mpa 左右。 與不添加合金元素的焊接接頭相比， 焊接接頭抗拉強(qiáng)度下降了 50%。

化學(xué)成分：銅 Cu ：56.0～58.0 鋅 Zn：余量 鉛 Pb：0.7～1.3 磷 P：≤0.02 鐵 Fe：0.7～1.3 銻 Sb ：≤0.01 鉍 Bi：≤0.003 注：≤0.5雜質(zhì))

將拉伸后試樣的斷口放在掃描電鏡下進(jìn)行掃描， 掃描電鏡的型號(hào)是 ZEISS EVO 18，從圖 4-1（a） 中可以觀(guān)察到添加錫元素的焊接接頭的斷口有大量的韌窩， 斷裂方式為韌窩+解理斷裂。 從圖 4-1（b） 可以發(fā)現(xiàn)添加鋅元素的焊接接頭斷口基本為韌窩斷裂， 韌窩數(shù)量多于錫元素焊接接頭， 這一現(xiàn)象與實(shí)際的拉伸強(qiáng)度結(jié)果相符合。 但是與添加錫元素的焊接接頭相比較， 韌窩的數(shù)量要少一些， 同時(shí)韌窩的形狀要比添加錫元素的焊接接頭的韌窩形狀大一些， 所以添加鋅元素的焊接接頭韌性比添加錫元素的焊接接頭的韌性差。 力學(xué)能力： 抗拉強(qiáng)度 σb (MPa)：≥295 伸長(zhǎng)率 δ10 (%)：≥20 注 ：棒材的縱向室溫拉伸力學(xué)性能 試樣尺寸：直徑10～120

該實(shí)驗(yàn)是將試樣磨平后放入 25ml 的含鹽量為 3.5%溶液中， 處理 72 小時(shí)后， 將試樣拿出觀(guān)察。 添加了錫元素的焊接接頭抗腐蝕性能要比加入鋅的焊接接頭好。 通過(guò)觀(guān)察焊接接頭腐蝕的照片， 可以看到焊縫區(qū)被腐蝕的程度要比母材區(qū)被腐蝕的程度要輕， 因?yàn)榫Я＜?xì)化后有更好的抗腐蝕能力。 通過(guò)對(duì)比含有錫元素的焊接接頭和含有鋅元素的焊接接頭， 可以發(fā)現(xiàn)含有錫元素的焊接接頭擁有更好的抗腐蝕性能， 因?yàn)殇\元素和銅元素生成的化合物抗腐蝕能力更差， 所以含有鋅元素的焊接接頭腐蝕更加嚴(yán)重。