上海閩鋼tes：A1a3a1a6a6a3a6a8a1a9a9a

Inconel 625的化學(xué)成分:

合金

%

鎳

鉻

鉬

鈮

鐵

鋁

鈦

碳

錳

硅

鈷

磷

硫

Inconel ? 625

小

余量

20

8

3.15

23

10

4.15

5

0.4

0.4

0.1

0.5

0.5

1

0.015

0.015

Inconel 625的物理性能:

密度

8.4 ? g/cm3

熔點(diǎn)

1290-1350℃

Inconel 625在常溫下合金的機(jī)械性能的小值:

此合金具有以下特性：
1.對(duì)氧化和還原環(huán)境的各種腐蝕介質(zhì)都具有非常抗腐蝕能力
2.的抗點(diǎn)腐蝕和縫隙腐蝕的能力，并且不會(huì)產(chǎn)生由于氯化物引起的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂
3.的耐無(wú)機(jī)酸腐蝕能力，如硝酸、磷酸、硫酸、鹽酸以及硫酸和鹽酸的混合酸等
4.的耐各種無(wú)機(jī)酸混合溶液腐蝕的能力
5.溫度達(dá)40℃時(shí)，在各種濃度的鹽酸溶液中均能表現(xiàn)出很好的耐蝕性能
6.良好的加工性和焊接性，無(wú)焊后開(kāi)裂敏感性
7.具有壁溫在-196～450℃的壓力容器的制造認(rèn)證
8.經(jīng)美國(guó)腐蝕工程師協(xié)會(huì)NACE標(biāo)準(zhǔn)認(rèn)證（MR-01-75）符合酸性氣體環(huán)境使用的標(biāo)準(zhǔn)等級(jí)VII

Inconel 625的金相結(jié)構(gòu):
625為面心立方晶格結(jié)構(gòu)。當(dāng)在約650℃保溫足夠長(zhǎng)時(shí)間后，將析出碳顆粒和不穩(wěn)定的四元相并將轉(zhuǎn)化為穩(wěn)定的Ni3(Nb,Ti)斜方晶格相。固溶強(qiáng)化后鎳鉻矩陣中的鉬、鈮成分將提高材料的機(jī)械性能，但塑性會(huì)有所降低。

Inconel 625的性:
625合金在很多介質(zhì)中都表現(xiàn)出極好的性。在氯化物介質(zhì)中具有抗點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕、晶間腐蝕和侵蝕的性能。具有很好的耐無(wú)機(jī)酸腐蝕性，如硝酸、磷酸、硫酸、鹽酸等，同時(shí)在氧化和還原環(huán)境中也具有耐堿和有機(jī)酸腐蝕的性能?？孤入x子還原性應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂。在海水和工業(yè)氣體環(huán)境中幾乎不產(chǎn)生腐蝕，對(duì)海水和鹽溶液具有很高的性，在高溫時(shí)也一樣。焊接過(guò)程中無(wú)敏感性。在靜態(tài)或循環(huán)環(huán)境中都具有抗碳化和氧化性，并且耐含氯的氣體腐蝕。

Inconel 625應(yīng)用范圍應(yīng)用領(lǐng)域有：
軟化退火后的低碳合金625的應(yīng)用于化工流程工業(yè)，較好的性和高強(qiáng)度使之能作為較薄的結(jié)構(gòu)部件。625合金可以應(yīng)用于接觸海水并承受高機(jī)械應(yīng)力的場(chǎng)合。典型應(yīng)用領(lǐng)域：
1.含氯化物的有機(jī)化學(xué)流程工藝的部件，尤其是在使用酸性氯化物催化劑的場(chǎng)合
2.用于制造紙漿和造紙工業(yè)的蒸煮器和漂白池
3.煙氣脫硫系統(tǒng)中的吸收塔、再加熱器、煙氣進(jìn)口擋板、風(fēng)扇（潮濕）、攪拌器、導(dǎo)流板以及煙道等
4.用于制造應(yīng)用于酸性氣體環(huán)境的設(shè)備和部件
5.乙酸和乙酐反應(yīng)發(fā)生器
6.硫酸冷凝器

時(shí)效處理對(duì)合金力學(xué)性能的影響

圖7為不同溫度、時(shí)間的時(shí)效處理對(duì)GH3625合金強(qiáng)度和塑性的影響。從圖76)看出，時(shí)效處理后合金的抗拉強(qiáng)度均不同程度的提高，但是600℃的抗拉強(qiáng)度明顯高于其他兩個(gè)溫度時(shí)效后的抗拉強(qiáng)度·這是因?yàn)?00℃時(shí)效不同時(shí)間后·合金的微觀組織未發(fā)生明顯變化， 文獻(xiàn)De也指出：In e one l 625合金在600℃長(zhǎng)期時(shí)效后合金的微觀組織不會(huì)發(fā)生明顯變化，而當(dāng)溫度高于600℃后，合金會(huì)析出不同的碳化物、y"相和8相，從而對(duì)合金性能產(chǎn)生一定的影響。值得注意的是，800℃時(shí)效30h和60h后合金的抗拉強(qiáng)度均低于初始狀態(tài)下的抗拉強(qiáng)度，隨著時(shí)效時(shí)間的進(jìn)一步延長(zhǎng)·抗拉強(qiáng)度進(jìn)一步提高，這是因?yàn)闀r(shí)效前期·晶界處析出大量富Cr、Mo、Nb元素的M，，C，型碳化物和富Cr、Mo元素的M.C型碳化物，從而基體中起固溶強(qiáng)化作用的合金元素相對(duì)減少，弱化了固溶強(qiáng)化效應(yīng)，而GH3625合金本身又是一種以Mo、Nb元素起強(qiáng)化作用的固溶強(qiáng)化型合金·因此合金經(jīng)800℃時(shí)效30h和60h后合金的抗拉強(qiáng)度均低于初始狀態(tài)下的抗拉強(qiáng)度；當(dāng)時(shí)效時(shí)間維續(xù)增加到90h后，基體中還析出了針片狀的8相，由于8相與y基體具有非共格關(guān)系，因而能夠起到一定的彌散強(qiáng)化作用28，針狀8相的周圍區(qū)域存在位錯(cuò)纏繞，導(dǎo)致位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)受阻從而提高晶界強(qiáng)度·因此合金的抗拉強(qiáng)度逐漸上升。對(duì)于GH3625合金時(shí)效處理后屈服強(qiáng)度的變化而言：3種溫度下時(shí)效處理后屈服強(qiáng)度的變化基本似，即時(shí)效初期·合金屈服強(qiáng)度明顯升高·隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)·屈服強(qiáng)度基本未發(fā)生變化。這是因?yàn)闀r(shí)效初期合金中析出了GH3625合金主要的強(qiáng)化相("相).y"相與y之間的點(diǎn)陣錯(cuò)配度大·y"/y界面的共格應(yīng)力可產(chǎn)生顯著的強(qiáng)化作用，從而產(chǎn)生很高的屈服強(qiáng)度34：28.從圖76)中還可以看出800℃的屈服強(qiáng)度明顯低于600℃和700C的屈服強(qiáng)度·這是由于在800℃時(shí)，有部分y"相已經(jīng)轉(zhuǎn)變成8相·減弱了y"相的強(qiáng)化效果：這與微觀組織圖像中觀察到的結(jié)果一樣。從圖7b)中可以看出，不同溫度、時(shí)間時(shí)效后合金的伸長(zhǎng)奉均呈下降趨勢(shì).700℃和800℃時(shí)效后伸長(zhǎng)率的下降程度明顯大于600℃的，這是因?yàn)樵谑覝乩爝^(guò)程中，合金700℃時(shí)效后晶界處析出的碳化物會(huì)誘發(fā)微孔的形成和長(zhǎng)大，從而引起伸長(zhǎng)率的連續(xù)降低800℃時(shí)效后的伸長(zhǎng)率降低更為嚴(yán)重從初始的52.86%降到34.69%)，在該溫度下除了晶界處析出碳化物導(dǎo)致塑性降低外，基體中析出針狀的8相也會(huì)導(dǎo)致合金塑性的大幅度降低D，這是由于合金基體中析出的針狀8相進(jìn)一步誘發(fā)橄孔聚集并導(dǎo)致塑性下降。

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